2019年10月 8日 (火)

Metode Pencampuran Adonan Beton

Mencampur metode proporsi desain untuk Roller Compacted Concrete RCC:
Campuran metode proporsi desain tanpa beton slump berlaku untuk Roller Compacted Beton.
 
Bahan yang Digunakan dalam desain campuran RCC
a) Bahan semen:

Konten semen umumnya rendah (biasanya 70 hingga 130 kg / m3). Segala jenis Semen Portland (tetapi semen panas rendah adalah jenis yang disukai bila tersedia)

Fly Ash: Pozzolans Kelas F lebih disukai. Saat digunakan pozzolans, dapat mengganti hingga 80% dari konten semen.

b) Agregat:
 
Pemilihan agregat dan kontrol kualitas agregat sangat penting. Agregat harus memenuhi standar ASTM C33.

Agregat kasar: Sebagian besar proyek menggunakan agregat kasar dengan Nominal Maximal Size Aggregate (NMSA) antara 37,5 dan 75mm. Ketebalan lapisan penempatan harus lebih dari 3 kali NMSA.

Agregat halus: Pemeringkatan agregat halus sangat memengaruhi persyaratan tempel dan kompatibilitas RCC. Ini juga memengaruhi kebutuhan air dan material semen yang dibutuhkan cat besi terbaik untuk mengisi kekosongan agregat dan melapisi partikel agregat.

Agregat lain: Denda (crusher fines): Dalam campuran kadar semen rendah, suplemen halus (bahan yang lolos saringan 0,075 mm) biasanya diperlukan. Jumlah denda umumnya 5% dari total agregat
c) Campuran:

Campuran untuk RCC dibutuhkan sebagian besar untuk mengatur retardasi (dan plastisisasi) efek. Water Reducer Tipe D (WR + retarder) Penggunaan WR bermanfaat untuk penguatan kekuatan, dan retardasi yang bisa diperlukan sangat lama. Produk Sika Utama untuk RCC: Plastiment TM 25 dirancang khusus untuk RCC.

Pertimbangan desain campuran:

a) Keberlangsungan / Konsistensi:

Diukur dengan tabel bergetar Vebe (ASTM C 1170). Prinsip pengujian adalah untuk mengukur waktu beton dikonsolidasikan dengan bergetar dalam cetakan berbentuk silinder. Semakin lama waktu, semakin kering / kurang bisa dikerjakan adalah beton.

Vebe kali dari campuran RCC umumnya dari 10 hingga 40 detik. Perbandingan konsistensi beton diukur dengan peralatan slump dan Vebe. ACI 211.3R.

b) Kekuatan beton:

Kekuatan desain bendungan RCC seringkali didasarkan pada kekuatan jangka panjang (90 hari, 120 hari atau bahkan 1 tahun!). Kekuatan RCC adalah fungsi rasio b / c hanya untuk campuran dengan waktu Vebe ~ 15 hingga 20 detik. jarak. Untuk campuran yang lebih kering, kekuatannya lebih dikontrol oleh hubungan kelembaban-kepadatan.

Jika kadar air kurang optimal => rongga dalam struktur tabel baja, beton yang dipadatkan tidak baik dengan kehilangan kepadatan dan kekuatan. Kekuatan tekan RCC biasanya diukur dengan menguji silinder (diameter 15cm, panjang 30cm). Kekuatan yang diukur pada inti juga dimungkinkan.

d) Pemisahan beton:

Hal ini diperlukan untuk menghasilkan campuran dengan kecenderungan minimum untuk memisahkan => Agregat (terutama dengan NSMA> 37.5mm) harus dinilai dengan baik. Campuran kadar semen yang lebih tinggi umumnya lebih kohesif => lebih sedikit kecenderungan untuk terpisah.

e) Permeabilitas beton:

Campuran dengan volume pasta 18 hingga 22% menurut massa harus memberikan tingkat impermeabilitas yang sesuai. Kandungan semen yang lebih tinggi atau campuran yang bisa dikerjakan yang tinggi yang mengikat dengan baik pada sambungan pengangkatan baru akan menghasilkan kedap air. Untuk campuran konten semen yang lebih rendah, dan / atau campuran pengerjaan yang rendah, mortar perlapisan antara lift mungkin diperlukan.

f) Pembangkit Panas:

Ini adalah faktor penting mengingat struktur besar. Batasan kadar semen, dan / atau penggunaan abu terbang membantu mengurangi pembentukan panas.

g) Daya tahan:

RCC harus bebas dari efek merusak reaktivitas agregat-alkali

Kontrol kualitas beton RCC:

Uji Konsistensi Vebe
Tes kepadatan dan rongga udara.
Tes kadar air / kelembaban.
Evaluasi konten semen
Pemantauan suhu
Spesimen uji (silinder):

Menggunakan alat Vebe yang dimodifikasi (umumnya untuk campuran dengan Vebe hingga 20 detik),
Menggunakan palu getar khusus
Waspadalah, karena kekuatan awal yang rendah dari spesimen beton “rapuh”.

Sistem penyegelan angkat-sendi:

Sambungan angkat harus tetap lembab sebelum menempatkan lift berikutnya dan biasanya tidak memerlukan perawatan khusus. Dalam beberapa kasus, diperlukan untuk menerapkan mortar tempat tidur "mengalir" yang perlu diperlambat dengan campuran.

Memprediksi Kekuatan Tekanan Beton

Gaya pra-tekanan awal yang diterapkan pada elemen beton berkurang karena pemendekan elastis beton, kehilangan jangkar, kerugian gesekan, dll. Gaya pra-tekanan semakin berkurang seiring berjalannya waktu karena creep, penyusutan, efek suhu dan relaksasi baja. Hilangnya gaya pra-tekanan dapat mengurangi daya dukung struktur.

Penting untuk dicatat bahwa tidak ada metode langsung yang tersedia untuk mengukur kehilangan pra-stres. Namun, bisa dipastikan dengan mengetahui perubahan tingkat tegangan pada kabel pra-tekanan. Perubahan tingkat stres dapat diketahui dengan pengukuran berkala yang sama. Gaya pada baja pra-tekanan dapat diukur dengan menggunakan Load Cells Vibrating Wire (VW) atau Vibrating Wire (VW) Strain Gauges.

Load Cell Kawat Bergetar:

Ini terdiri dari satu set pengukur kawat bergetar yang dipasang sejajar satu sama lain dengan jarak yang sama dalam sebuah cincin di rumah silinder baja paduan. Kancing kawat bergetar terpasang dengan diafragma sel beban. Sel-sel beban diproduksi dengan lubang tengah untuk mengakomodasi tendon atau kabel jangkar. Load cell ini tersedia dalam berbagai rentang dari 100 hingga 5000 KN.

Vibrating Wire (VW) Load Cell
 
Perubahan tekanan pada diafragma akan mengubah ketegangan kawat bergetar. Frekuensi alami kawat teralis besi sebanding dengan tegangan kawat. Dengan demikian, dengan mengukur frekuensi alami tekanan kawat pada diafragma dapat diketahui. Frekuensi alami dari kawat dapat berhubungan dengan tekanan diafragma. Frekuensi alami kawat dapat dinyatakan sebagai berikut:

di mana f = Frekuensi alami kawat
l = Panjang kawat
T = Ketegangan kawat
m = Massa / satuan panjang

Pengoperasian sel Load VW didasarkan pada pencabutan listrik dari kawat bergetar. Kawat, bergetar pada frekuensi resonansinya, yang bervariasi dengan tegangan pada kawat, menginduksi arus alternatif dalam koil yang dideteksi oleh unit pembacaan.

Load cell VW, diapit di antara dua pelat, dipasang di ujung girder yang sudah ada sebelumnya. Kabel sel beban dihubungkan ke unit pembacaan umum. Unit pembacaan umumnya mengukur periode atau frekuensi kawat dari mana kekuatan dalam kabel dapat diperoleh.

Unit pembacaan dapat dihubungkan dengan P.C. dan data dapat dianalisis menggunakan perangkat lunak khusus untuk tujuan ini. Pembacaan awal dilakukan segera setelah load cell diinstal. Bacaan selanjutnya diambil pada setiap tahap pra-stres. Namun, setelah memasang kabel semen, tidak mungkin mengukur kekuatan. Jika saluran kabel diisi dengan minyak atau gel, gaya pra-tekanan dapat diukur secara berkala selama layanan.

Ringkasan: Dari penjelasan di atas, dapat dicatat bahwa V.W. sistem load cell cocok untuk konstruksi baru dan bukan untuk struktur yang ada. V. W. load cell mengukur gaya pada kawat sebelum tekanan. Setelah saluran kabel disemen dengan semen, transfer gaya untuk memuat sel tidak terjadi.

Namun, jika saluran kabel diisi dengan pelumas, oli, dll. Load cell terus memberi gaya pada baja pra-tekanan. Oleh karena itu, dalam sistem saat ini di mana saluran kabel semen sistem sel muatan grout tidak akan membantu. Sistem load cell juga dapat digunakan untuk memantau gaya pintu lipat besi pada baja pra-tekanan, pada saat pra-tekanan, untuk menghindari tekanan berlebih yang sama.

Pengukur regangan kawat bergetar:
Dengan bantuan Vibrating Wire Strain Gauge, perubahan regangan dapat diperoleh dengan pengukuran regangan secara berkala. Tegangan dapat dihitung dengan mengalikan regangan dengan modulus elastisitas. Gaya pra-tegangan dapat diperoleh dengan mengalikan tegangan dengan luas penampang kabel pra-tegangan.

V. W. Strain Gauge beroperasi pada prinsip bahwa kawat yang dikencangkan, ketika dipetik, bergetar pada frekuensi yang sebanding dengan ketegangan pada kabel. Pengukur dibangun sedemikian rupa sehingga kawat dipegang dalam ketegangan antara dua ujung flensa. Gaya beton mengubah jarak antara dua flensa dan menghasilkan perubahan dalam ketegangan kawat. Regangan kemudian dihitung dengan menerapkan faktor kalibrasi pada pengukuran frekuensi.

Vibrating Wire Strain Gauges terdiri dari dua jenis yaitu

i) jenis dan

ii) jenis embedment.

Pengukur regangan tipe las dapat dipasang pada permukaan struktur. Mereka tidak berfungsi dalam kondisi tertanam. Oleh karena itu, pengukur regangan tipe embedment lebih cocok untuk tujuan kami.

Penilaian Umum Teknik Konstruksi

Banyak keputusan dalam desain didasarkan pada penilaian teknik, tetapi tidak hanya pada pemahaman teori atau alat komputasi apa pun. Bahkan pengalaman dalam desain luas dalam konteks akademik hanya dapat memberikan perspektif yang terbatas dalam pengambilan keputusan teknik. Sebagian besar pelajaran dalam pembuatan keputusan teknik berasal dari kasus-kasus sejarah kegagalan struktur, yang dengan sendirinya merupakan hasil dari penilaian yang buruk, sehingga membuat kita memahami perangkap dalam desain konseptual.

Dari pengalaman masa lalu ini, penyebab umum kegagalan struktural dipahami. Penyebab paling umum dari kegagalan struktural adalah:

(1) Komunikasi yang buruk antara berbagai profesional desain yang terlibat, mis. insinyur yang terlibat dalam desain konseptual dan mereka yang terlibat dalam pengawasan pelaksanaan massa jenis besi pekerjaan.

(2) komunikasi yang buruk antara perakit dan erektor.
 
(3) Pengerjaan yang buruk, yang sering merupakan akibat dari kegagalan untuk mengkomunikasikan keputusan desain kepada orang-orang, yang terlibat dalam melaksanakannya.

(4) Kompromi dalam etika profesional dan kegagalan untuk menghargai tanggung jawab profesi kepada masyarakat luas juga dapat mengakibatkan kegagalan besar.

Penyebab umum kegagalan struktural lainnya adalah:

(5) kurangnya desain profesional dan pengalaman konstruksi yang tepat, terutama ketika struktur baru diperlukan.

(6) kompleksitas kode dan spesifikasi yang mengarah pada kesalahan interpretasi dan penerapan yang salah.

(7) keyakinan yang tidak beralasan dalam perhitungan dan beban dan properti ekstrem tertentu.

(8) persiapan dan ulasan yang tidak memadai dari kontrak dan gambar toko.

(9) pelatihan inspektur lapangan yang buruk.

(10) desain terkompresi dan / atau waktu konstruksi.

2. Uji Kekuatan Tekan pada Batu Bata
Kekuatan tekan dari bata kegunaan besi biasa harus 50 kg / sq.cm

3. Tes Penyerapan Air pada Batu Bata
Jika kapasitas penyerapan air bata lebih, kekuatannya akan relatif rendah. Untuk batu bata kelas satu, kapasitas penyerapan air tidak boleh lebih dari 20% berat.

Demikian pula, untuk desain bagian untuk torsi yang dapat dilanjutkan seperti yang diberikan di bawah ini:

(a) Tentukan gaya geser ekivalen seperti di bawah ini:

 Gaya geser ekivalen dalam beton
(B) Hitung tegangan geser nominal, gambar dan jika, hanya penguatan geser nominal yang akan diberikan. Tetapi jika, baik bala longitudinal dan geser diperlukan.

(c) Berikan tulangan longitudinal pada sisi tarik untuk momen lentur yang setara, Me1 = Mu + Mt mana

Jika Mt> Mu, memberikan penguatan longitudinal pada permukaan kompresi lentur sedemikian rupa sehingga balok juga dapat menahan setara Me2 = (Mt - Mu), saat Me2 diambil sebagai bertindak dalam arti berlawanan dengan momen Mu.

(d) Menyediakan simpai tertutup berkaki dua yang melampirkan sudut longitudinal area Asv, yang diberikan oleh

Tetapi total tulangan transversal tidak boleh kurang dari

Untuk perilaku komposit dan integral balok beton bertulang, bala bantuan dirinci sedemikian rupa sehingga tekanan pada setiap bagian dikembangkan dengan tepat berat jenis besi dengan penyediaan jumlah dan jenis bala bantuan yang tepat. Penutup yang tepat untuk semua bala bantuan juga disediakan untuk ketahanan dan ketahanan terhadap api.
 
4. Uji Efflorescence pada Batu Bata
Tes ini dilakukan untuk mengetahui adanya zat alkali dalam batu bata.

Prosedur:

Ambil lima batu bata secara acak dari sampel yang diberikan.
Tempatkan setiap bata di ujung dalam piring berisi air suling memastikan kedalaman perendaman setidaknya 2,5 cm.
Simpan piring di ruangan berventilasi (suhu 20 derajat hingga 30 derajat C) sampai seluruh air suling dalam piring menguap.
Sekali lagi pori 2,5 cm air suling dalam piring dan simpan sampai seluruh air menguap.
Sekarang periksa bata untuk kemekaran seperti yang dirinci di bawah ini:

Terra Cotta dibuat dari campuran tanah liat halus 60%, tembikar hancur 20%, sedangkan pasir 14% dan bubuk kaca 6% dengan jumlah zat pewarna yang diinginkan. Ini adalah tanah yang dipanggang dari berbagai jenis tanah liat.

Terra-cotta digunakan untuk bagian arsitektur dan ornamen bangunan superior sebagai pengganti batu. Ini digunakan sebagai bahan kedap suara dan balok berlubangnya mencegah kelembaban pada struktur.

Penguatan Detail Slab Beton

Penguatan detail slab dilakukan berdasarkan kondisi pendukungnya. Lempengan dapat didukung pada dinding atau balok atau kolom. Slab yang didukung langsung oleh kolom disebut slab datar.
 
Lempengan yang didukung pada dua sisi dan pelengkungan terjadi secara dominan dalam satu arah saja yang disebut Lempeng Satu Arah. Di sisi lain, ketika slab didukung di keempat sisi dan pelengkungan yang terjadi dalam dua arah dikatakan sebagai Two Way Slab.

Lempengan yang memiliki rasio panjang yang lebih panjang dengan panjang yang lebih pendek (Ly / Lx) lebih besar dari 2 disebut lempengan satu arah sebaliknya sebagai lempengan dua arah. Dalam satu cara tulangan utama slab sejajar dengan arah yang lebih pendek dan tulangan yang sejajar dengan arah yang lebih panjang disebut baja distribusi. Penguatan utama slab dua arah disediakan di kedua arah.

Lembaran dapat dengan mudah didukung, kontinu atau kantilever. Dengan lempengan dua arah, sudut-sudutnya bisa ditekan oleh pengekang atau bisa diangkat. Penguatan torsion tambahan diperlukan di sudut-sudut ketika ditahan agar tidak terangkat seperti yang cara membuat genteng ditunjukkan pada Gambar.1.

Rincian Slab dengan Pojok yang Ditahan
 
Ketebalan pelat ditentukan berdasarkan rasio bentang ke kedalaman yang ditentukan dalam IS456-2000. Penguatan minimum adalah 0,12% untuk batangan HYSD dan 0,15% untuk batangan baja ringan. Diameter batang yang umumnya digunakan dalam pelat adalah: 6 mm, 8 mm, 10 mm, 12 mm, dan 16 mm.

Diameter maksimum batang yang digunakan dalam pelat harus tidak melebihi 1/8 dari total ketebalan pelat. Jarak maksimum bar utama dibatasi hingga 3 kali kedalaman efektif atau 300 mm yang mana yang kurang. Untuk bilah distribusi, jarak maksimum ditentukan sebagai 5 kali kedalaman efektif atau 450 mm yang lebih rendah.

Penutup jelas minimum untuk bala bantuan dalam slab tergantung pada kriteria daya tahan dan ini ditentukan dalam IS 456-200. Biasanya penutup 15mm hingga 20mm disediakan untuk bala bantuan utama. Bar utama alternatif dapat diputar di dekat penopang atau bisa ditekuk pada 1800 di tepi dan kemudian diperpanjang di atas di dalam lempengan seperti yang ditunjukkan pada Gambar.1. Curtailment dan cranking bar dan ditunjukkan pada Gambar. 2.

Penguat torsi harus disediakan di setiap sudut di mana pelat hanya didukung pada kedua sisi pertemuan di sudut itu dan dicegah dari mengangkat kecuali konsekuensi dari retak dapat diabaikan. Ini harus terdiri dari tulangan atas dan bawah, masing-masing dengan lapisan palang ditempatkan sejajar dengan sisi pelat dan memanjang dari tepi jarak minimum seperlima dari rentang yang lebih pendek.

Luas tulangan per unit lebar di masing-masing empat lapisan ini harus tiga perempat dari luas yang dibutuhkan untuk momen tengah tengah maksimum per unit lebar di slab.

Penguatan puntir sama dengan setengah yang dijelaskan ukuran pipa besi di atas harus disediakan pada sudut yang terkandung oleh ujung-ujung hanya satu yang pelatnya kontinu. Penguatan torsi yang akan diberikan ditunjukkan pada Gambar. 3 di bawah ini.

Penguatan Torsional dalam Lembaran Penguatan torsional dalam Lembaran
Gambar yang menunjukkan perincian tulangan memiliki rencana yang menunjukkan tulangan yang khas di kedua arah dan elevasi penampang. Perincian tipikal slab ditunjukkan pada Gambar.4 dan 5.

Sebuah bangunan ditata dengan jelas untuk menentukan garis besar penggalian dan garis tengah dinding, sehingga konstruksi dapat dilakukan tepat sesuai dengan rencana. Metode garis tengah pengaturan umumnya lebih disukai dan diadopsi.

1. Dari rencana (gbr 1), garis tengah dinding dihitung. Kemudian garis tengah ruangan ditetapkan dengan menetapkan tegak lurus dalam rasio 3: 4: 5. Misalkan titik sudut adalah a, b, c, d, e, f dan g yang ditandai dengan pasak dengan paku di atasnya.

2. Pengaturan titik sudut diperiksa sesuai dengan diagonal ac, bd, cf dan eg.
 
3. Selama penggalian, titik pusat a, b, c, d, e, f, g dapat dihilangkan. Oleh karena itu, garis tengah diperpanjang dan titik tengah ditandai sekitar 2m dari tepi luar galian.

Dengan demikian poin A1, A2, B1, B2 dan juga ditandai di luar parit. Garis tengah ditunjukkan dengan jelas dengan merentangkan benang atau tali. Titik pusat yang berjarak 2m dari penggalian ditandai dengan pasak duduk.

4. Dari detail rencana, lebar penggalian yang akan dilakukan juga ditandai dengan ulir dengan pasak pada posisi yang sesuai.

5. Lebar galian kemudian ditandai dengan kapur atau dengan alur dengan sekop.

6. Jika rencana jauh rumit dan mengikuti pola zig-zag, maka pasak tengah disimpan pada posisi yang sesuai sesuai dengan kondisi lokasi.

Cacat Perhitungan Konstruksi ketika Survey

Total station adalah perangkat yang digunakan dalam survei dengan mengganti total station. Seperti perangkat apa pun, total station juga memiliki beberapa sumber kesalahan yang dapat memengaruhi laporan survei. Sumber-sumber kesalahan dalam total station ini dibahas.

Semua theodolites mengukur sudut dengan tingkat ketidaksempurnaan tertentu. Ketidaksempurnaan ini disebabkan oleh fakta bahwa tidak ada alat mekanis yang dapat diproduksi dengan kesalahan nol.

Di masa lalu, teknik pengukuran yang sangat spesifik diajarkan dan digunakan oleh surveyor untuk mengkompensasi ketidaksempurnaan mekanis minor dalam theodolites. Dengan munculnya theodolites elektronik, kesalahan mekanis masih ada tetapi terkait dengan cara yang berbeda.

Kita sekarang harus melakukan lebih dari sekedar teknik menghafal yang mengkompensasi kesalahan. Seseorang harus dengan jelas memahami konsep di balik teknik dan penyesuaian untuk kesalahan yang sekarang dilakukan theodolites elektronik.

Paragraf berikut memberikan sumber kesalahan utama saat menggunakan theodolite dan juga metode khusus yang digunakan untuk mengkompensasi kesalahan tersebut.

Sumber Kesalahan dalam Total Station dalam Survei

Sumber Kesalahan dalam Total Station dalam Survei
Lingkaran Eccentricity
Eksentrisitas lingkaran ada ketika pusat teoretis dari sumbu mekanis theodolite tidak bertepatan persis harga cat genteng dengan pusat lingkaran pengukur.

Jumlah kesalahan sesuai dengan tingkat eksentrisitas dan bagian lingkaran yang sedang dibaca. Ketika diwakili secara grafis lingkaran eksentrisitas muncul sebagai gelombang sinus

Lingkaran eksentrisitas dalam lingkaran horizontal selalu dapat dikompensasi dengan mengukur di kedua wajah (sisi yang berlawanan dari lingkaran) dan menggunakan mean sebagai hasilnya.

Eksentrisitas lingkaran vertikal tidak dapat dikompensasi dengan cara ini karena lingkaran bergerak dengan teleskop. Diperlukan teknik yang lebih canggih.

(1) Beberapa theodolites diuji secara individual untuk menentukan kurva sinus untuk kesalahan lingkaran pada instrumen tertentu. Kemudian faktor koreksi disimpan dalam ROM yang menambah atau mengurangi dari setiap sudut pembacaan sehingga pengukuran yang diperbaiki ditampilkan.

(2) Instrumen lain menggunakan sistem pengukuran sudut yang terdiri dari lingkaran kaca berputar yang membuat revolusi lengkap untuk setiap pengukuran sudut. Ini dipindai oleh sensor cahaya tetap dan bergerak. Lingkaran kaca dibagi menjadi interval dengan jarak yang sama yang dipindai secara diametris oleh sensor.

Jumlah waktu yang diperlukan untuk memasukkan pembacaan ke prosesor sama dengan satu interval, sehingga hanya setiap kelulusan alternatif dipindai. Akibatnya, pengukuran dilakukan dan dirata-rata untuk setiap pengukuran lingkaran. Ini menghilangkan kelulusan skala dan kesalahan eksentrikitas lingkaran.

Galat Kolimasi Horisontal dalam Total Station
Kesalahan collimation horisontal ada ketika sumbu optik theodolite tidak persis tegak lurus terhadap sumbu teleskop. Untuk menguji kesalahan collimation horisontal, arahkan ke target di wajah satu lalu arahkan kembali ke target yang sama di wajah dua; perbedaan bacaan lingkaran horizontal harus 180 derajat.

Kesalahan collimation horizontal selalu dapat diperbaiki dengan berarti wajah satu dan wajah dua menunjuk instrumen.

(1) Kebanyakan theodolite elektronik memiliki metode untuk memberikan penyesuaian bidang untuk kesalahan collimation horisontal. Sekali lagi, manual untuk masing-masing instrumen memberikan instruksi terperinci tentang penggunaan koreksi ini.

(2) Dalam beberapa instrumen, koreksi yang disimpan untuk kesalahan collimation horisontal hanya dapat mempengaruhi pengukuran pada satu sisi lingkaran pada suatu waktu. Oleh karena itu ketika teleskop melewati zenith (sisi lain dari lingkaran sedang dibaca), pembacaan lingkaran horizontal akan berubah dua kali lipat dari kesalahan collimation. Instrumen ini berfungsi persis seperti yang dirancang saat ini terjadi.

(3) Saat memperpanjang garis dengan rencana atap theodolite elektronik, operator instrumen harus memutar sudut 180 derajat atau menekuk teleskop dan memutar garis singgung horizontal sehingga pembacaan lingkaran horizontal sama dengan sebelum mencelupkan teleskop.

Tinggi Kesalahan Standar di Total Station
Agar teleskop dapat terjun melalui bidang yang benar-benar vertikal, sumbu teleskop harus tegak lurus terhadap sumbu yang berdiri. Seperti yang dinyatakan sebelumnya tidak ada kesempurnaan di dunia fisik.

Semua theodolites memiliki tingkat kesalahan tertentu yang disebabkan oleh posisi sumbu teleskop yang tidak sempurna. Secara umum, penentuan kesalahan ini harus dilakukan oleh teknisi yang berkualifikasi karena collimation horizontal dan ketinggian standar kesalahan saling terkait dan dapat memperbesar atau mengimbangi satu sama lain.

Kesalahan collimation horisontal biasanya dihilangkan sebelum memeriksa ketinggian standar. Kesalahan tinggi standar diperiksa dengan menunjuk ke skala sudut zenith yang sama di atas 90 derajat zenith di "wajah-satu" dan "wajah-dua." Timbangan harus dibaca sama di wajah satu seperti di wajah dua.

Teknik Penguatan Cor Beton

Banyak teknik penguatan tersedia tergantung pada tujuan yang dibutuhkan dari penguatan. Beberapa teknik tersebut dijelaskan secara rinci di bagian berikut.
 
Mengapa kita memperkuat atau memperbaiki bangunan?

Peningkatan beban yang diterapkan.
Kesalahan atau desain yang tidak aman.
Korosi R.steel atau jumlah bar tidak cukup
Retak pada beton atau tegangan kurang dari tegangan desain.
Penyelesaian di yayasan lebih dari yang diijinkan.
MEMPERKUAT R.C.SLABS

Dalam beberapa kasus, dan karena meningkatkan beban yang diterapkan pada pelat atau desainnya yang tidak aman, atau korosi pada batang baja tulangan, atau retak pada pelat, salah satu solusi berikut harus dibuat:

1. Jika slab tidak dapat membawa momen negatif dan baja rendah cukup, mesh baja atas harus ditambahkan dengan lapisan beton baru.
 
2. Jika slab tidak dapat membawa momen positif atau ketika beban mati (yang akan ditambahkan ke slab) jauh lebih sedikit daripada beban hidup yang diangkut oleh slab, lapisan beton baru di bagian rangka atap kayu bawah slab harus ditambahkan.

Untuk menerapkan solusi sebelumnya, langkah-langkah berikut harus dibuat seperti yang ditunjukkan pada Gambar 1 dan Gambar 2:

1. Melepas penutup beton.

2. Membersihkan batang baja tulangan menggunakan sikat kawat atau kompresor pasir.

3. Melapisi batang baja dengan bahan epoksi yang akan mencegah korosi.

4.Jika korosi dalam persen tinggi ditemukan pada batang baja, jaring baja baru, yang dirancang sesuai dengan persyaratan kode, harus ditambahkan.

5. Jaring baja penguat baru kemudian dipasang dan diikat secara vertikal ke lempengan atap dan secara horizontal ke balok di sekitarnya, menggunakan batang baja.

6. Melapisi permukaan beton dengan bahan epoksi yang sesuai yang akan menjamin ikatan antara beton lama dan baru.

7.Sebelum epoksi mengering, beton dituangkan dengan ketebalan yang diperlukan. Bahan tambahan yang akan menurunkan susut harus ditambahkan ke beton.

Ada juga beberapa teknik lain yang digunakan untuk memperkuat pelat beton bertulang seperti:

Meningkatkan kapasitas bantalan geser pelat dengan menambahkan pelat baja yang diperkuat oleh baut sekrup vertikal.
Penguatan lempengan dengan tulangan setelah tekanan.
Menambahkan balok baja.
Dalam hal pelat berlubang, beton bertulang ditambahkan di dalam lubang pelat.

Penyelesaian diferensial maksimum dalam pondasi pada tanah lempung dan tanah berpasir tidak boleh masing-masing melebihi 40mm dan 25mm. Penyelesaian maksimum umumnya harus dibatasi pada nilai-nilai berikut:

Pondasi rakit di atas tanah liat - 65 hingga 100 mm.
Pondasi rakit di atas pasir - 40 hingga 65 mm.
Desain Rakit Foundation

Ada dua metode untuk desain pondasi rakit. Mereka:

Metode konvensional
Metode Garis Tanah.
1. Metode Konvensional Desain Rakit
Asumsi:
1. Tekanan tanah diasumsikan bidang sehingga centroid tekanan tanah bertepatan dengan garis aksi dari gaya yang dihasilkan dari semua beban yang bekerja pada pondasi.

2. Fondasinya kaku dan karenanya defleksi rakit tidak mempengaruhi distribusi tekanan di bawah rakit.

Dalam metode ini, tekanan bantalan yang diijinkan jenis atap rumah dapat dihitung dengan rumus berikut:

Di mana clip_image007 dan clip_image009 = tekanan tanah yang diijinkan di bawah fondasi rakit di clip_image011 (gunakan faktor keamanan tiga). Nilai-nilai yang lebih kecil dari clip_image007 [1] dan clip_image009 [1] harus digunakan untuk desain.

clip_image013and clip_image015 = faktor reduksi karena air bawah tanah.

N = resistensi penetrasi.

Jika nilai-nilai N lebih besar dari 15 dalam lumpur jenuh, resistensi penetrasi yang setara harus diambil untuk desain. Resistensi penetrasi yang setara dapat ditentukan oleh rumus:

Distribusi tekanan (q) di bawah rakit harus dihitung dengan rumus berikut:

Di mana Q = total beban vertikal pada rakit

x, y = mengkoordinasikan titik tertentu pada rakit sehubungan dengan sumbu x dan y yang melewati pusat massa bidang rakit.

A = total area rakit.

clip_image021 = eksentrisitas tentang poros utama yang melewati centroid bagian.

clip_image023 = momen inersia tentang sumbu utama melalui centroid bagian.

clip_image021 [1], clip_image023 [1] dapat dihitung dengan persamaan berikut:

Di mana clip_image033 dan clip_image035 = eksentrisitas dalam arah x dan y dari beban dari centroid.

clip_image037and clip_image039 = momen inersia masing-masing area rakit tentang sumbu x dan y melalui pusat massa.

clip_image041 untuk seluruh area tentang sumbu x dan y melalui centroid.

2) Metode Garis Tanah (Metode Elastis) dari Desain Raft Foundation
Sejumlah metode telah diusulkan berdasarkan pada dua pendekatan dasar yang disederhanakan dan benar-benar elastis.

saya. Fondasi elastis sederhana: Tanah dalam metode ini digantikan oleh pegas terisolasi yang jumlahnya tak terbatas.

2019年10月
    1 2 3 4 5
6 7 8 9 10 11 12
13 14 15 16 17 18 19
20 21 22 23 24 25 26
27 28 29 30 31    

最近のコメント

無料ブログはココログ